三角形荷載作用下地基附加應力的計算。
已知條形基礎基寬2.4m,如圖3.1.4.5所示,作用在基底面上的相應于荷載效應標準組合時的三角形荷載引起的基底最大附加壓力值P0為200kPa,則此條形基礎中心線下z=6m處的豎向附加應力為()kPa。()
A.12.3
B.24.76
C.24.6
D.24.44
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地基中任意點處附加應力的計算。
有一矩形底面基礎b=4m,1=6m,相應于荷載效應標準組合時,基礎底面的附加應力為P0=100kPa,如圖3.1.4.3所示,用角點法計算矩形基礎外k點下深度z=6m處N點豎向附加應力為()kPa。()
A.13.1
B.6.5
C.29.9
D.18.2
某水池剖面如圖3.1.3.7所示,基礎底面積為8m×10m,相應于荷載效應標準組合時,上部結構及基礎的總豎向力N=3200kN,地面下1m以下有地下水,則當基底埋深2m和4m時,基底附加壓力分別為()kPa。()
A.6、24
B.16、0
C.8、16
D.4、16
軸心荷載作用下基底附加應力計算。
若在圖3.1.3.3的土層上設計一條形基礎,基礎埋深d=0.8m,相應于荷載效應標準組合時,上部結構傳至基礎頂向豎向力。F=200kN/m,基礎寬度為1.3m,則基底附加應力為()kPa。()
A.139.93
B.155.93
C.156.25
D.154.97
有地下水時箱形基礎基底壓力的計算。
某高層建筑采用天然地基,基底面積為15m×45m,相應于荷載效應標準組合時,傳至基礎底面的包括上部結構及地下室的豎向力總重設計值為135000kN,基礎埋深及工程地質剖面如圖3.1.2.8所示,則地基土所承擔的壓力為()kPa。
A.220
B.200
C.180
D.160
有隔水層時自重應力計算。
某地基地質剖面如圖所示,泥巖層頂面內、外的自重應力分別為()kPa。()
A.41.7、36.85
B.31.85、36.85
C.36.85、31.85
D.41.85、31.85
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最新試題
假定該柱基礎頂面處還作用有基本組合彎矩設計值M=360kN·m(沿長邊方向),其他條件不變,確定該柱與基礎交接處的沖切力FT(kN)最接近下列()項
假定相應于作用的標準組合時,單根錨桿承擔的最大拔力值Ntmax為170kN,錨桿孔直徑為150mm,錨桿采用HRB335級鋼筋(fy=300N/mm2),直徑為32mm,錨桿孔灌漿采用M30水泥砂漿,砂漿與巖石間的粘結強度特征值為0.42MPa,試問,錨桿有效錨固長度ι(m)取值,與下列何項數值最為接近?()
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全系數kT最接近下列()項。()
相應于作用的標準組合時,作用在中間柱承臺底面的豎向力總和為-600kN(方向向上,已綜合考慮地下水浮力、基礎自重及上部結構傳至柱基的軸力);作用在基礎底面形心的力矩值MXk、Mk均為100kN·m。試問,相應于作用的標準組合時,單根錨桿承受的最大拔力值Ntmax(kN),與下列何項數值最為接近?()
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性驗算結果符合下列()項。
該擋土墻抗滑穩(wěn)定性安全系數kS最接近下列()項。()
假定地基凈反力設計值為280kPa,確定基礎底板單位長度的最大剪力設計值V(kN)、最大彎矩設計值M(kN·m),最接近下列()項。
柱邊h0/2處沖切臨界截面上的最大剪應力τmax(kPa),最接近下列()項。
現(xiàn)場進行了6根錨桿抗拔試驗,得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420kN,530kN,480kN,479kN,588kN,503kN。試問,單根錨桿抗拔承載力特征值RT(kN),與下列何項數值最為接近?()
假定基礎混凝土強度為C20,鋼筋的混凝土保護層厚度為40mm,基礎高度h=500mm,采用HRB335級鋼筋(fy=300N/mm2),底板單位長度的最大彎矩設計值為100kN·m.確定底板單位長度的抗剪承載力設計值Vu(kN)、受力主筋截面面積AS(mm2),最接近下列()項。